真空斷路器工作原理及作用

    真空斷路器處于合閘位置時，其對地絕緣由支持絕緣子承受，一旦真空斷路器所連接的線路產生*接地故障，斷路器動作跳閘后，接地故障點又未被斷根，則有電母線的對地絕緣亦要由該斷路器斷口的真空間隙承受；各種故障開斷時，斷口一對觸子間的真柴油發電機組
真空斷路器處于合閘位置時，其對地絕緣由支持絕緣子承受，一旦真空斷路器所連接的線路產生*接地故障，斷路器動作跳閘后，接地故障點又未被斷根，則有電母線的對地絕緣亦要由該斷路器斷口的真空間隙承受；各種故障開斷時，斷口一對觸子間的真空絕緣間隙要耐受各種恢復電壓的感化而不產生擊穿。

是以，真空間隙的絕緣特點成為進步滅弧室斷口電壓，使單斷口真空斷路器向高電壓等第成長的主要研究課題。真空度的表示編制 *壓力低于一個大年夜氣壓的氣體淡薄的空間，稱為真空空間，真空度越高即空間內氣體壓強越低。真空度的單位有三種表示編制:托（即1個mm水銀柱高，毫巴（103bar或帕（帕斯卡:Pa。（1托=131。

6Pa，1毫巴=100Pa我們通常所說真空滅弧室內部的真空度要達10-4托是指滅弧室內的氣體壓強僅為"萬分之一mm水銀柱高"，亦即是1。31x10-2Pa。"派森定理"亦有譯為"巴申定律"，是指間隙電壓耐受強度與氣體壓力之間的關系。圖1表示派森定理的關系曲線呈"V"字形，即充氣壓力的增加或降低，都能進步極間間隙絕緣強度。其擊穿機理至今還不清楚。

由于真空滅弧室內部真空度高于10-4托，這樣淡薄空氣的空間，氣體分子的自由行程為103mm，在真空滅弧室這么大年夜小的容積內，產生碰撞的機率幾乎是零。是以不會產生碰撞游離而使真空間隙擊穿。派森定理的"V"形曲線是實驗得出的，前提是在平均電場的環境下，其間隙擊穿電壓Uj可表示為: Uj=KLa L間隙距離； a間隙系數（間隙5mm時，a=0。

5 由派森定理的"V"形關系曲線中看出，認真空度達103托時呈現拐點，拐點四周曲線變得平坦，擊穿電壓幾乎無變化。認真空度和間隙距離相同時，其擊穿電壓則隨觸頭電極材料產生變化，電極材料機械強度高，熔點高時，真空間隙的擊穿電壓亦隨之進步。真空絕緣的粉碎機理 前面已說過，在真空滅弧室這樣高度真空度的空間內，氣體分子的自由行程很大年夜。

不會產生碰撞分離而使真空間隙在高壓電感化下會擊穿又是客觀存在，于是就有種解釋真空絕緣會粉碎的機理，場致發射引發擊穿，微塊引發擊穿和微放電致使擊穿。場致發射論對真空間隙所以能產生擊穿的解釋 間隙電場能量集中，在電極微觀表面的突出部分產生電子發射或蒸發逸出，撞擊陽極使局部發熱，繼續放出離子或蒸汽，正離子再撞擊陰極產生二次發射，相互不斷積累。

zui后致使間隙擊穿。聞名的FowlerandNoraheim場發射電流I表達式為: I=AE2e-B/E 式中　E電場強度； A常數，與發射點的面積有關； B常數，與電極表面的逸出有關。在小的間隙（<1mm及短脈沖電壓環境下，可以公道地認為真空間隙擊穿是由場致發射引發的，但在長間隙及持續加壓與長脈沖電壓下，有的學者認為真空的擊穿尚存在其它機理: （1陰極引發的擊穿；在強電場下。

由于場發射電流的焦耳發熱效應，使陰極表面突出物的溫度升高，當溫度達光臨界點時，突出物熔化產生蒸汽引發擊穿。（2陽極引發的擊穿:由于陰極發射的電子束，轟擊陽極使某點發熱產生熔化和蒸汽而產生間隙擊穿。產生陽極引發擊穿的前提與電場進步系數和間隙距離有關。微塊引發擊穿的解釋 假設在電極表面附著較輕松的微塊，在電場感化下。

微塊脫落并且加速，這微塊撞擊對面的電極時，由于沖擊發熱可使其本身熔化產生蒸汽，引發擊穿。微放電致使真空間隙擊穿的解釋 電極的陰極表面沾污，將產生微放電現象。微放電是一種小的自按捺熄滅的電流脈沖，它的總放電電荷3107C，存在時間由50ms到幾ms，放電一般產生在大年夜于1mm的間隙中。這些真空間隙的擊穿機理表明，真空電極的材料與電極的表面狀況對真空間隙的絕緣都長短常關鍵的身分。

真空間隙的絕緣耐受能力與在先的分合閘操縱工況有關 真空斷路器接觸間隙的擊穿電壓，因耐壓實驗前分歧工況的分合閘操縱有相應的分歧結果，意大年夜利哥倫布（Colombo工程師在設備會商會上有文闡述過這方面的問題:實驗對象是24KV斷路器，銅鉻觸頭，額定開斷電流16KA，額定電流630A，觸頭開距15。8mm。

觸頭分閘速度1。1m/s，合閘速度為0。6m/s。實驗法度列于表1。在關合分閘操縱（實驗系列2~5后產生的zui大年夜擊穿電壓比空載輪回（實驗系列1后給出的數值低，這意味著觸頭擊穿距離受電弧電流的影響而減小；同時，系列2和系列5所測得的數值亦小于系列3和系列4的實驗值，而電流過零波形和極性仿佛無較著影響。實驗結果證實了開閉操縱的情勢對斷路器觸頭之間的絕緣耐受能力有影響。

擊穿電壓在30~50kV規模內，擊穿距離為0。6~2mm之間，擊穿時觸頭的電場強度為25~44kV。表1實驗法度及內容表 實驗序號 實驗電流 項號 操縱/實驗挨次 1 1-1 1-2 1-3 1-4 合閘-分閘 沖擊絕緣電流 1分鐘工頻實驗 高頻熄弧能力實驗 2 100額定開斷電流 2-1 2-2 2-3 2-4 關合--開斷 沖擊絕緣實驗 1分鐘工頻實驗 高頻熄弧能力實驗 3 30額定開斷電流 用30額定開斷電流值，分歧的電流波極性按2。

1~2。4逐項實驗 4 10額定開斷電流 用60額定開斷電流值重復進行2。1~2。4的逐項實驗 意大年夜利哥倫布工程師上述實驗的結果表明，真空開關在開斷大年夜電流后，其真空減小絕緣強度會下降是一種遍及現象。是以，我國早期的真空斷路器在開斷故障后，間隙絕緣會下降，達不到產品技術前提的絕緣程度，故能源部對戶內高壓真空斷路器訂貨要求（部標DL403--91承諾在真空斷路器電壽命實驗后。

極間耐壓值降為原標準的80作實驗，假如通過，就認為該斷路器的型式實驗合格。那么，如何解釋今朝很多真空斷路器制造廠在作產品介紹時，幾次強調它們的真空斷路器電壽命實驗后，間隙的絕緣強調不降低呢?我們以10kV真空斷路器為例來對此作申明:真空滅弧室顛末技術和工藝改進，極間絕緣程度同早期產品比較，進步很多例如可達到A值，遠比產品標準規定的耐壓值C（工頻42kV。

沖擊75kV高很多，出廠新品按C值實驗固然不會擊穿，電壽命實驗后，間隙絕緣程度由A值降為B值，但B值>C值，故按C值去校核其絕緣，實驗時亦不會產生擊穿。而老產品的A值是大年夜于C值，出廠新品按C值查核，固然能通過，開斷故障后，由A"值降到B"值。進步真空滅弧室絕緣耐受能力的辦法 真空斷路器要向高電壓使用范疇成長，進步真空滅弧室斷口極間絕緣耐受能力制成額定電壓較高的伶仃斷口真空滅弧室的經濟意義是巨大年夜的。

不但可減少串連斷口的數目，并且使斷路器結構簡單，從而進步了設備靠得住性并使設備造價亦相應降低。進步單斷口真空滅弧室的絕緣耐受能力主要在下列三方面采納辦法。真空滅弧室內觸頭間耐壓強度的進步 前面以說過，在滅弧室內部高度真空的環境下，觸頭間存在的氣體非常，不會受極間電壓而產生游離，但極間產生擊穿是客觀存在，從而產生幾種真空絕緣粉碎機理的解釋。

真空間隙實際擊穿時，有多是幾種機理同時產生感化，并且擊穿途徑中老是有游離氣體存在，這是由施加電壓后產生的金屬蒸汽或觸頭開釋了所吸附的氣體供給的。基于此點解纜，采納下列辦法以進步真空滅弧室觸頭間隙的耐壓機能: （1選擇熔點或沸點高，熱傳導率小，機械強度和硬度大年夜的觸頭材料； （2預先向觸頭間隙施加高電壓，使其幾次放電。

使觸頭表面附著的金屬或絕緣微粒熔化，蒸發，即所謂"老煉措置"； （3斷根吸附在觸頭或滅弧室表面上的氣體，即進行加熱脫氣措置； （4選擇合適的觸頭外形，改善觸頭的電場分布。進步開斷電流后觸頭極間的絕緣恢復速度 通常斷路開斷電流成功的關鍵在于電弧電流過零后，觸頭間隙絕緣恢復速度快于觸頭間隙間的暫態恢復電壓速度，就不會產生重燃而達到成功開斷。

真空滅弧室開斷電流時，電弧放出的金屬蒸汽在電弧電流過零時會靈敏分散，碰著觸頭或樊籬罩表面會當即凝集。是以欲求在開斷電流相應的觸頭尺寸，材質，形態，觸頭間隙和電流開斷時產生的金屬蒸汽密度，帶電粒子密度等影響身分進行幾次實驗取得實驗數據作分析研究。發現觸頭直徑越大年夜且觸頭間隙越小，電流開斷后的絕緣強度恢復越快；縱向磁場觸頭結構的采取，有極為杰出的弧后絕緣恢復特點。

進步真空滅弧室的外部絕緣 真空滅弧室的外部表面，如處于正常的大年夜氣之中，則絕緣耐壓是很低的，不能合適高電壓前提下使用，跟著真空斷路器向高電壓，小型化標的目標成長，對真空滅弧室外部表面采納下列強化辦法: （1用環氧樹脂絕緣包裹真空滅弧室陶瓷外殼表面，環氧樹脂具有高絕緣機能，其沖擊電壓為50kV/mm，工頻耐壓為30kV/mm。

并且其制品機械強度高，澆注加工機能好，可以較輕易成型復蓋于陶瓷外殼表面，從而達到滅弧室外表面絕緣強化的目標。并進步了耐污機能，使所需對地絕緣更趨公道化。戶外真空斷路則往往采取帶有裙邊的硅膠外套作管，復蓋于陶瓷外殼的表面，具有更好的抗霧閃機能，但機械強度則不如環氧樹脂制間。（2將真空滅弧室置于SF6氣體之中，使陶瓷外殼為SF6氣體所包圍。

由于SF6氣體只起絕緣感化，其充氣壓力通常為不高的。